2020_06_09_ИиСТПиЖКХ_практика 1_ЗО

Формат документа: pdf
Размер документа: 0.6 Мб




Прямая ссылка будет доступна
примерно через: 45 сек.



  • Сообщить о нарушении / Abuse
    Все документы на сайте взяты из открытых источников, которые размещаются пользователями. Приносим свои глубочайшие извинения, если Ваш документ был опубликован без Вашего на то согласия.

ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ пр . 1.1.
1
Раздел 1. Источники теплоснабжения предприятий и ЖКХ

1.1. Расчёт тепловых нагрузок паровой котельной [Л. 1, С. 146 – 158 ], [Л. 2, С. 2]
В соот_lklии со СНиП II-35 -76 проектироZgb_ ноuo и расширение действующих
котельных должно осущестeylvky  соответ стbb с утверждѐнными схемами теплоснабжения,
т.е. с учѐтом количестZ и режимо потребления теплоты промышленными предприятиями и
жилищно -коммунальным сектором (ЖКС). Число и единичная мощность котлоагрегато
параметры и b^ теплоносителя (пар или горяча я h^Z заbkyl от суммарных теплоuo нагрузок
котельной и режима отпуска теплоты, определяемого режимом работы потребителей .
Потребители тепла по надѐжности теплоснабжения относятся:
- к перhcdZl_]hjbb – потребители, нарушение теплоснабжения которых сy зано с опасностью
для жизни людей или со значительным ущербом народному хозяйству (поj_`^_gb_
технологического оборудоZgbyfZkkhый брак продукции);
- ко lhjhcdZl_]hjbb – остальные потребители тепла.
Котельные по надѐжности отпуска тепла потребителям относятся:
- к перhc категории – котельные, яeyxsb_ky единст_gguf источником тепла системы
теплоснабжения и обеспечиZxsb_ потребителей перhc категории, не имеющих
индиb^mZevguoj_a_jных источникоl_ieZ;
- ко lhjhcdZl_]hjbb – остальные котельные.
Теплоu_ нагрузки для расчѐта и u[hjZ оборудования котельных должны определяться для
трѐх характерных режимо:
- максимально -зимнего – при средней температуре наружного ha^moZ  наиболее холодную
пятиднеdm;
- наиболее холодного месяца – при средней темп ературе наружного ha^moZ  наиболее
холодный месяц;
- летнего – при расчѐтной температуре наружного ha^moZlzieh]hi_jbh^Z.
Средняя температура наружного ha^moZ  наиболее холодную пятиднеdm (расчѐтная для
отопления) принимается по климатологическим да нным для населѐнных пункто [см. табл. 1.1.1 ].
По этим же данным принимается средняя температура наружного ha^moZ  наиболее холодный
месяц (расчѐтная для вентиляции). За летний режим принимают такой, при котором отсутствуют
расходы теплоты на отопление и _glbeypbx.
В практике проектирования теплоu_gZ]jmadbqZklhhij_^_eyxl^eyiylbj_`bfh, добавляя к
указанным ur_ среднеотопительный режим и режим, соот_lkl\mxsbc точке излома
температурного графика. Это позhey_l произ_klb более точный u[hj kihfh гательного
оборудоZgby При дипломном проектироZgbb расчѐт теплоhc схемы котельной рекомендуется
произh^blvijbljzoj_`bfZo соот_lklии со СНиП II-35 -76.
Расчѐт теплоuo нагрузок котельных рекомендуется произh^blv  следующей
последоZl_evghklb.
1. Состаblv принципиальную схему пароснабжения предприятия от котельной с указанием
длины участкоbiZjZf_ljh пара.
2. Из схемы пароснабжения и параметро пара u[jZlv объект, требующий наибольшего
даe_gbyiZjZ.
3. Выбрать серийно выпускаемый котельный агрегат , удоe_lоряющий потребителя,
требующего наибольшего даe_gby.
4. Определить ориентироhqguf расчѐтом gmlj_ggb_ диаметры паропроh^h\ от котельной до
объекта, требующего наибольшего даe_gbyiZjZ
, (1.1.1)
где D – максимальный расход пара , кг /ч; υ – удельный объѐм пара при средних параметрах в
паропроh^_ [определяется из таблиц для h^ygh]hiZjZ ], м 3/кг; ω – скорость пара, м/с.
Скорость пара принимается: для перегретого пара 35÷40 м/с, для насыщенного пара 25÷30 м/с
[меньшее значени е u[bjZ_lky при небольшой разнице даe_gbc между котельной и наиболее
удалѐнным объектом ].       D , d 3 g 10 3540

ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ пр . 1.1.
2
5. Принять ближайший больший диаметр паропроh^Z по ГОСТ или ОСТ [из материала труб,
соот_lkl\mxs_]h требоZgbyf “Праbe устройстZ и безопасной эксплуатации трубопро h^h\
пара и горячей h^u ”], определи^_cklительную скорость по формуле
. (1.1.2)
6. Определить коэффициент сопротиe_gbylj_gby
, (1.1.3)
где Kэ – экbалентная шерохоZlhklv gmlj_gg_cihерхности трубы, м.
Для паропроh^h\ Kэ = 0,0002 м, для h^yguol_iehых сетей Kэ = 0,0005 м.
7. Определить удельную потерю на трение, Па/м
, (1.1. 4)
где ρ – плотность теплоносителя при его средних параметрах ljm[hijhоде, кг/м 3.
8. Определить экbалентну ю длину, характеризующую местные сопротиe_gby [при
отсутстbb^Zgguohf_klguokhijhlbлениях ]
, (1.1.5)
где l – общая длина рассчитываемого участка, м; ξ – коэффициент, учитывающий падение
даe_gby местных сопротиe_gbyo [табл. 1.1. 8].
9. Определить при_^_ggmx^ebgmiZjhijhода, м
, (1.1. 6)
10. Определить потерю даe_gby паропроh^_hllj_gbybf_klguokhijhlbлений, Па
, (1.1.7)
После чего определяется суммарное сопротиe_gb_  паропро h^_ до наиболее удалѐнного
объекта [суммируются потери даe_gby на k_o участках паропроh^Z ]. Вычитая _ebqbgm
суммарного сопротиe_gby  паропроh^_ из _ebqbgu даe_gby пара на uoh^_ из котельной,
определяют даe_gb_ пара у потребителя. Если значение этого даe_gby получается меньше
требуемого, то необходимо уменьшить скорость пара  паропроводе [т.е. увеличить диаметр
паропроh^Z ], либо подобрать марку котла, ujZ[Zlu\Zxs_]hiZjk[he__ысоким даe_gb_f.
11. Определить потерю теплоты от наружного охлажд ения паропроh^Zd<l
, (1.1.8)
где qуд – полная удельная потеря теплоты изолироZgguf паропроh^hf [см. табл. 1.1.3 ],
Вт/(м∙К) ; tср – средняя температура пара iZjhijhоде, ºС; tо.с – температура окружающей среды,
ºС; [При проклад ке  непроходных каналах (грунт) принимается tо.с = 0 ºС; при прокладке в
проходных каналах tо.с = 40 ºС; при надземной прокладке принимается раghc расчѐтной
температуре наружного ha^moZ^eyhlhie_gby tо.с = tр.о]
12. При транспорте перегретого пара опреде лить падение температуры в паропроh^_
, (1.1.9)
где cp – истинная удельная изобарная теплоѐмкость перегретого пара при его средних параметрах,
кДж/(кг∙К) .
13. При транспорте насыщенного пара определить количестhh[jZamxs_]hkydhg^_gkZlZlq
, (1.1.10)
и полный часоhcjZkoh^gZkus_ggh]hiZjZlq
, (1.1.11)
где Dпот – количестh насыщенного пара, требующеес я потребителям, т/ч; r – скрытая теплота
парообразоZgbyijbkj_^g_f^Zлении пара iZjhijhоде, кДж/кг.
Литература.
1. Эстеркин Р.И. Котельные устаноdb Курсоh_ и дипломное проектироZgb_ Учебное пособие
для техникумо – Л.: Энергоатомиздат, 1989 .
2. СНиП II-35 -76. Котельные устаноdb – М.: Стройиздат, 1977. 2g 3 10 3540 d D ,         250 g э 110 , d K ,    gd R 1
2
2
       g э d l   э пр l l l прl R p      3 ок ср уд 10      l t t q Q p
63 c D
Q , t    r Q , D   63 кон кон пот пол D D D  

ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ пр . 1.1.
3
ЗАДАЧА № 1.1
Произ_klbjZkqzll_iehых нагрузок
котельной.
Определить максимальный расход, а
также требуемые даe_gb_bl_fi_jZlmjm
пара, ujZ[Zlu\Z_fh]h котельной, для
обеспечения потребителе й (см. схему 1)
паром с необходимыми параметрами.
Определить диаметры паропроh^h\.

Схема 1
Исходные данные
Потребитель А Б Длины участко:
l1 = 1,0 км;
l2 = 0,5 км;
l1 = 0,7 км.
Потерю даe_gbyiZjZ котельной принять
Δpк = 0,05 МПа
Теплоноситель пар
Расход пара, т/ч 10 15
Даe_gb_iZjZlj_[m_fh_
потребителем, МПа 0,4 0,6
Температура пара, требу -
емая потребителем, °С 200 210
Способ прокладки
трубопроh^h\
Непроходной
канал

Считать, что н а каждом участке устаноe_gdhfi_gkZlhjbaZ^ижка
Теплоемкость пара принять 2,275 кДж/ (кг ·К).
Б
А К

ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ пр . 1.1.
4
Таблица 1.1.1
Климатические параметры холодного периода года для некоторых городоJhkkbb
Населе нный пункт
Температура наружного ha^moZK Продолжи -тельность
отопительного
пери ода, сут.
расчетная для
отопл ения
расчетная для
_gl иляции
средняя за
отопит ельный период
Арха нгельск –31 –19 –4,4 253
Барнаул –39 –23 –7,7 221
Белгород –23 –12 –1,9 191
Брянск –26 –13 –2,3 205
Владиhklhd –24 –16 –3,9 196
ВладикаdZa –18 –5 +0,4 174
Владимир –28 –16 –3,5 213
Волгоград –25 –13 –2,2 178
Воронеж –26 –14 –3,1 196
Екатери нбург –35 –20 –6,0 230
Иркутск –36 –25 –8,5 240
Казань –32 –18 –5,2 215
Краснодар –19 –5 +2,0 149
Красноярск –40 –22 –7,1 234
Курск –26 –14 –2,4 198
Липецк –27 –15 –3,4 202
Москва –28 –14 –3,1 214
Н. Но вгород –31 –17 –4,1 215
Ноhk ибирск –39 –24 –8,7 230
Омск –37 –23 –8,4 221
Орел –26 –13 –2,7 205
Пенза –29 –17 –4,5 207
Пермь –35 –20 –5,9 229
Псков –26 –11 –1,6 212
Ростов -на-Дону –22 –8 –0,6 171
Рязань –27 –16 –3,5 208
Санкт -Петербург –26 –11 –1,8 220
Томск –40 –25 –8,4 236
Тула –27 –14 –3,0 207
Хабароkd –31 –23 –9,3 211
Челябинск –34 –20 –6,5 218
Ярослаev –31 –16 –4,0 221

Таблица 1.1.2
КОЭФФИЦИЕНТ  ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СУММАРНЫХ ЭКВИВАЛЕНТНЫХ ДЛИН МЕСТНЫХ
СОПРОТИВЛЕНИЙ
Типы компенсаторов
Услоgucijhoh^
трубопроh^Zff
Значения коэффициента α
для пароuok_l_c
для h^yguob
конденсатных сетей
Транзитные теплоu_k_lb [_ahlетe_gbc)
Сальникоu_ до 1400 0,2 0,2
П-образные с гнутыми
отh^Zfb до 300 0,3 0,3
П-образные со сZjgufb
или крутоизогнутыми
отh^Zfb
200÷35 0 0,7 0,5
400÷500 0,9 0,7
600÷1400 1,2 1,0
Прочие теплоu_k_lb
Сальникоu_ до 400 0,4 0,3
450÷1400 0,5 0,4
П-образные с гнутыми
отh^Zfb
до 150 0,5 0,3
175÷200 0,6 0,4
250÷300 0,8 0,6
П-образные со сZjgufb
или крутоизогнутыми
отh^Zfb
175÷2 50 0,8 0,6
300÷350 1,0 0,8
400÷500 1,0 0,9
600÷1400 1,2 1,0

ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ пр . 1.1.
5

Таблица 1.1.3
УДЕЛЬНАЯ ПОТЕРЯ ТЕПЛОТЫ С 1 М ИЗОЛИРОВАННОГО ПАРОПРОВОДА С УЧЁТОМ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ
ПОТЕРЬ АРМАТУРОЙ С ОПОРАМИ, Вт/(м·К)
Наружный
диаметр,
мм
Удельная потеря при температуре п ара
200 250÷300 200 250÷300 200 250÷300
Надземная прокладка
Прокладка 
непроходных каналах
Прокладка 
проходных каналах
32 0,48 0,48 0,46 0,45 0,52 0,51
45 0,55 0,53 0,53 0,53 0,59 0,58
57 0,60 0,59 0,58 0,57 0,64 0,63
76 0,66 0,66 0,64 0,64 0,71 0,69
89 0,72 0,71 0,70 0,67 0,77 0,72
108 0,79 0,77 0,75 0,74 0,81 0,78
133 0,86 0,84 0,82 0,80 0,92 0,87
159 0,74 0,91 0,89 0,87 1,02 0,96
219 1,09 1,08 1,04 1,03 1,20 1,14
273 1,24 1,22 1,20 1,17 1,32 1,27
325 1,40 1,36 1,33 1,30 1,45 1,38
377 1,54 1,48 1,49 1,42 1,59 1,51
426 1,56 1,51 1,50 1,42 1,59 1,55
478 1,67 1,59 1,56 1,52 1,71 1,62
529 1,76 1,70 1,69 1,64 1,84 1,72
650 1,96 1,87 1,88 1,80 2,12 1,98
720 2,13 2,03 2,03 1,95 2,35 2,16
820 2,36 2,26 2,27 2,17 2,63 2,42
920 2,65 2,49 2,53 2,39 2,88 2,64
1020 2,99 2,76 2,79 2,65 3,09 2,86


Таблица 1.1.5
ЗНАЧЕНИЯ q В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА

Расчѐтная температура наружного ha^moZ
для проектироZgbyhlhie_gby tр.о , °С 0 – 10 – 20 – 30 – 40
Значение q, Вт/м 2 93 128 151 174 186


Таблица 1.1.6
СРЕДНИЕ ЗА ОТОПИТЕЛЬНЫЙ ПЕРИОД НОРМЫ РАСХОДА ВОДЫ И ТЕПЛОТЫ НА ГОРЯЧЕЕ
ВОДОСНАБЖЕНИЕ

Значение gвср, л/(сут·чел) 80 90 100 110 120 130
Значение qг.в, Вт/чел 290 319 348 377 406 435

ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ пр . 1.1.
6
Таблица .1 .1.7
Технические данные ст альных труб [1, табл. 6.25, 6.26 ]
Технические данные труб стальных бесшоguo
[ГОСТ 8791 -87 и 8733 -87]
Технические данные труб стальных
электросZjguo>=HKL1 -87 и 8733 -87]
Условный
диаметр dу,
мм
Наружный
диаметр
dн, мм
Внутренний
диаметр dв,
мм
Масса
трубы
длиной
1 м qт,
кг
Условный
диаметр
dу, мм
Наружный
диаметр
dн, мм
Внутренний
диаметр dв,
мм
Масса
трубы
длиной
1 м qт,
кг
40 45 40 2,6 400 426 414 62,0
50 57 51 4,0 450 480 466 80,5
70 76 70 5,4 500 530 514 103
100 108 100 10,2 600 630 612 137
125 133 125 12,7 700 720 700 174
150 159 150 17,2 800 820 800 200
175 194 184 23,2 900 920 898 246
200 219 207 31,5 1000 1020 996 298
250 273 259 46,7 1100 1120 1096 326
300 325 309 62,5 1200 1220 1192 415
350 377 359 81,5 1400 1420 1392 482
400 426 408 91,6
1. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: спраhqgbd / под общ. ред. чл. -корр. РАН А.В. Клименко и
проф. В.М. Зорина. – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Изд -hFWB – 632 с. (Теплоэне ргетика и теплотехника;
Кн. 4.)

Таблица .1 .1.8
Коэ ффициенты местных сопротиe_gbc теплоuok_lyo
Характеристика местн ого
сопротиe_gby
Коэффи
циент ξ
Характеристика местн ого
сопротиe_gby
Коэффиц
иент ξ
Отh^u: Тройники:
гладкие гнутые под у глом 90º: при разделении пот око:
при Rг/dв = 1 1,0 для п рямого прохода 1,0
Rг/dв = 3 0,5 для от_lления 1,5
Rг/dв = 4 0,3 при слиянии потоко:
Rг/dв > 4 0,1 –0,2 для прямого прохода 1,2 –1,8
со складками гнутые под углом 90º: для klj_qguoihl оков 3,0
при Rг/dв = 3 0,8 Арматура:
Rг/dв = 4 0,5 задb`dbg ормальные 0,5
сZjgu_ih^m]ehf: клапаны проходные 4–8
одношоgu_ 0,85 –1,3 клапаны с косым шпи нделем 0,5 –2,0
двухшоgu_ 0,6 обратные затhju
пов оротные 1,3 –3,0
трехшоgu_ 0,5 обратные затhju
под ъемные 6,5 –7,0
сZjgu_h^ghrhные под углом,
град: h^hhl^_ebl_ev 8–12
60 0,7 грязеbd 4–10
40 0,3 компенсатор сальник овый 0,2 –0,3
30 0,2 компенсатор heg истый 2,5


Теплоемкость пара принять 2,275 кДж/ (кг ·К).
X