2020_06_09_ИиСТПиЖКХ_практика 2_ЗО

Формат документа: pdf
Размер документа: 0.59 Мб




Прямая ссылка будет доступна
примерно через: 45 сек.



  • Сообщить о нарушении / Abuse
    Все документы на сайте взяты из открытых источников, которые размещаются пользователями. Приносим свои глубочайшие извинения, если Ваш документ был опубликован без Вашего на то согласия.

ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ пр . 1.2.
1
Раздел 1. Источники теплоснабжения предприятий и ЖКХ

1.2. Расчёт теплоuogZ]jmahd котельной с h^h]j_cgufbdhleZfb [Л. 1, С. 146 – 158 ], [Л. 2, С. 2]
Расчѐт теплоuo нагрузок котельн ых, оборудоZgguo h^h]j_cgufb котлами,
рекомендуется произh^blv след ующей последоZl_evghklb.
1. Определить по каждому сооружению максимальный расход теплоты на нужды отопления (кВт)
при расчѐтной температуре наружного ha^moZ:
- на отопление жилых зданий:
, (1. 2.1)
- на отопление общест_gguoa^Zgb й:
, (1. 2.2)
- на отопление произh^klенных зданий:
, (1. 2.3)
где q – укрупнѐнный показатель максимального расхода теплоты на отопление жилых зданий,
Вт/м 2 [принимается по табл. 1.1.5 ]; qпр – укрупнѐнный пок азатель максимального расхода теплоты
на отопление жилых зданий, Вт/(м 3∙К) [принимается по типоufijh_dlZf \ij_^_eZo) ]; F
– жилая площадь, м 2; K – коэффициент [при отсутстbb данных принимается раguf 0,25 ]; Vпр –
объѐм произh^klенного здания, м3; tg – расчѐтная температура ha^moZ gmljb здания [
соот_lklии с действующими СНиП 41 -01 -2003 ] принимается раghc 18÷20 ºС; tр.о – расчѐтная
температура наружного ha^moZ для проектироZgby отопления, ºС [принимается по табл. 1.1.1
как средняя темп ература ha^moZgZb[he__oheh^ghciylb^g_ки ].
2. Определить максимальный расход теплоты на отопление жилых, общест_gguo и
произh^klенных зданий, кВт
. (1. 2.4)
3. Определить максимальный расход теплоты на _glbeypbxh[s_klенных зданий , кВт
, (1. 2.5)
где K – коэффициент [при отсутстbb данных принимается раguf 0,4 ]. [При необходимости
максимальный расход теплоты на _glbeypbx произh^klенных зданий определяется по
формуле 1.2.5, но f_klh Qообщ подстаey_lky Qопр].
4. Определить средний расход теплоты за отопительный период на горячее h^hkgZ[`_gb_
жилых и общест_gguoa^Zgbcd<l
, (1. 2.6)
где qг.в – укрупнѐнный показатель расхода теплоты на горячее h^hkgZ[`_gb_gZh^gh]hq_ehека
(с учѐто м общест_gguo зданий района), Вт/чел [заbkbl от среднесуточной нормы расхода h^u
на одного чело_dZ gвср, л/(сут∙чел) и принимается по табл. 1.1.5 ]; m – число чело_d.
5. Определить средний расход теплоты за отопительный период на нужды отопления, кВт
, (1. 2.7)
где tоср – средняя температура наружного ha^moZ за отопительный период, ºС [принимается по
табл. 1.1.1 ].
6. Определить средний расход теплоты на _glbeypbxd<l
, (1. 2.8)
где Qв – максимальный расход т еплоты на _glbeypbx кВт; tр.в – расчѐтная температура
наружного ha^moZ для проектироZgby _glbeypbb ºС [принимается по табл. 1.1.1 как средняя
температура наиболее холодного месяца ].
7. Определить максимальный расход теплоты на горячее h^hkgZ[`_gb_ жилы х и
общест_gguoa^Zgbc , кВт
, (1. 2.9) F q Q   жило жило общо Q K Q    ор g пр пр про .t t V q Q     про общо жило о Q Q Q Q    общо общв Q K Q   m q Q . .   вг срвг ор g
сро g о сро .t t
t t Q Q 
   вр g
сро g в срв .t t
t t Q Q 
     срвг максвг 42 2 . . Q , Q   

ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ пр . 1.2.
2
8. Определить средний расход теплоты на горячее h^hkgZ[`_gb_ летний период, кВт
, (1. 2.10)
где tх.л – температура холодной (водопроh^ghc h^u  летний период [при отсу тстbb данных ]
принимается 15 ºС; tх.в – температура холодной (водопроh^ghc h^u  отопительный [зимний ]
период [при отсутстbb данных ] принимается 5 ºС; β – коэффициент, учитывающий снижение
среднего расхода h^u на горячее h^hkgZ[`_gb_  летний период по отношению к
отопительному, [при отсутстbb данных ] принимается β = 0,8, [а для предприятий курортных и
южных городо β = 1 ].

Литература.
1. Эстеркин Р.И. Котельные устаноdb Курсоh_ и дипломное проектироZgb_ Учебное
пособие для техникумо – Л.: Энергоатомиздат, 1989 .
2. СНиП II-35 -76. Котельные устаноdb – М.: Стройиздат, 1977.
 
  
зх
лх сргв срлвг 60
60
.
. .. t
t Q Q

ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ пр . 1.2.
3

ЗАДАЧА № 1. 2
Произ_klbjZkqzll_iehых нагрузок котел ьной.
Определить максимальный расход теплоты  котельной с h^h]j_cgufb котлами для
снабжения потребителей (см. схему 1) теплоhc энергией. Определить средние расходы
теплоты на отопление, _glbeypbx и горячее h^hkgZ[`_gb_ за отопительный период и
средний =расход h^ugZ]hjyq__одоснабжение e_lgbci_jbh^. =
Потребители А расходуют горячую h^m на нужды отопления, _glbeypbb и горячего
h^hkgZ[`_gby Потребителями А яeyxlky общест_ggu_ здания. Потребители Б
(потребители жилищно -коммунального сектора) рас ходуют горячую h^m на нужды
отопления и горячего h^hkgZ[`_gby =
Исходные данные

Схема 1
Теплоноситель = горячая h^Z =
Населѐнный пункт = Белгород =
Жилая площадь = 350000 =
Число жителей = 30000 =
Среднесуточную норму расхода h^ ы на
одного чело_dZijbgylv gвср== 100 л/(сут·чел) =Б
К А

ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ пр . 1.2.
4
Таблица 1.1.1
Климатические параметры холодного периода года для некоторых городоJhkkbb
Населе нный пункт
Температура наружного ha^moZK Продолжи -тельность
отопительного
пери ода, сут.
расчетная для
отопл ения
расчетная для
_gl иляции
средняя за
отопител ьный период
Арха нгельск –31 –19 –4,4 253
Барнаул –39 –23 –7,7 221
Белгород –23 –12 –1,9 191
Брянск –26 –13 –2,3 205
Владиhklhd –24 –16 –3,9 196
ВладикаdZa –18 –5 +0,4 174
Владимир –28 –16 –3,5 213
Волгоград –25 –13 –2,2 178
Воронеж –26 –14 –3,1 196
Екатери нбург –35 –20 –6,0 230
Иркутск –36 –25 –8,5 240
Казань –32 –18 –5,2 215
Краснодар –19 –5 +2,0 149
Красноярск –40 –22 –7,1 234
Курск –26 –14 –2,4 198
Липецк –27 –15 –3,4 202
Москва –28 –14 –3,1 214
Н. Но вгород –31 –17 –4,1 215
Ноhkb[bjkd –39 –24 –8,7 230
Омск –37 –23 –8,4 221
Орел –26 –13 –2,7 205
Пенза –29 –17 –4,5 207
Пермь –35 –20 –5,9 229
Псков –26 –11 –1,6 212
Ростов -на-Дону –22 –8 –0,6 171
Рязань –27 –16 –3,5 208
Санкт -Петербург –26 –11 –1,8 220
Томск –40 –25 –8,4 236
Тула –27 –14 –3,0 207
Хабароkd –31 –23 –9,3 211
Челябинск –34 –20 –6,5 218
Ярослаev –31 –16 –4,0 221

Таблица 1.1.2
КОЭФФИЦИЕНТ  ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СУММАРНЫХ ЭКВИВАЛЕНТНЫХ ДЛИН МЕСТНЫХ
СОПРОТИВЛЕНИЙ
Типы компенсаторов
Услоgucijhoh^
трубопроh^Z , мм
Значения коэффициента α
для пароuok_l_c
для h^yguob
конденсатных сетей
Транзитные теплоu_k_lb [_ahlетe_gbc)
Сальникоu_ до 1400 0,2 0,2
П-образные с гнутыми
отh^Zfb до 300 0,3 0,3
П-образные со сZjgufb
или крутоизогнутыми
отh^Zfb
200÷350 0,7 0,5
400÷500 0,9 0,7
600÷1400 1,2 1,0
Прочие теплоu_k_lb
Сальникоu_ до 400 0,4 0,3
450÷1400 0,5 0,4
П-образные с гнутыми
отh^Zfb
до 150 0,5 0,3
175÷200 0,6 0,4
250÷300 0,8 0,6
П-образные со сZjgufb
или крутоизогнутыми
отh^Zfb
175÷250 0,8 0,6
300÷350 1,0 0,8
400÷500 1,0 0,9
600÷1400 1,2 1,0

ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ пр . 1.2.
5

Таблица 1.1.3
УДЕЛЬНАЯ ПОТЕРЯ ТЕПЛОТЫ С 1 М ИЗОЛИРОВАННОГО ПАРОПРОВОДА С УЧЁТОМ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ
ПОТЕРЬ АРМАТУРОЙ С ОПОРАМИ, Вт/(м·К)
Наружный
диаметр,
мм
Удельная потеря при температу ре пара
200 250÷300 200 250÷300 200 250÷300
Надземная прокладка
Прокладка 
непроходных каналах
Прокладка 
проходных каналах
32 0,48 0,48 0,46 0,45 0,52 0,51
45 0,55 0,53 0,53 0,53 0,59 0,58
57 0,60 0,59 0,58 0,57 0,64 0,63
76 0,66 0,66 0,64 0,64 0,71 0,69
89 0,72 0,71 0,70 0,67 0,77 0,72
108 0,79 0,77 0,75 0,74 0,81 0,78
133 0,86 0,84 0,82 0,80 0,92 0,87
159 0,74 0,91 0,89 0,87 1,02 0,96
219 1,09 1,08 1,04 1,03 1,20 1,14
273 1,24 1,22 1,20 1,17 1,32 1,27
325 1,40 1,36 1,33 1,30 1,45 1,38
377 1,54 1,48 1,49 1,42 1,59 1,51
426 1,56 1,51 1,50 1,42 1,59 1,55
478 1,67 1,59 1,56 1,52 1,71 1,62
529 1,76 1,70 1,69 1,64 1,84 1,72
650 1,96 1,87 1,88 1,80 2,12 1,98
720 2,13 2,03 2,03 1,95 2,35 2,16
820 2,36 2,26 2,27 2,17 2,63 2,42
920 2,65 2,4 9 2,53 2,39 2,88 2,64
1020 2,99 2,76 2,79 2,65 3,09 2,86


Таблица 1.1.5
ЗНАЧЕНИЯ q В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА

Расчѐтная температура наружного ha^moZ
для проектироZgbyhlhie_gby tр.о , °С 0 – 10 – 20 – 30 – 40
Значение q, Вт/м 2 93 128 151 174 186


Таблица 1.1.6
СРЕДНИЕ ЗА ОТОПИТЕЛЬНЫЙ ПЕРИОД НОРМЫ РАСХОДА ВОДЫ И ТЕПЛОТЫ НА ГОРЯЧЕЕ
ВОДОСНАБЖЕНИЕ

Значение gвср, л/(сут·чел) 80 90 100 110 120 130
Значение qг.в, Вт/чел 290 319 348 377 406 435

ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ пр . 1.2.
6
Таблица .1 .1.7
Технические данн ые стальных труб [1, табл. 6.25, 6.26 ]
Технические данные труб стальных бесшоguo
[ГОСТ 8791 -87 и 8733 -87]
Технические данные труб стальных
электросZjguo>=HKL1 -87 и 8733 -87]
Условный
диаметр dу,
мм
Наружный
диаметр
dн, мм
Внутренний
диаметр dв,
мм
М асса
трубы
длиной
1 м qт,
кг
Условный
диаметр
dу, мм
Наружный
диаметр
dн, мм
Внутренний
диаметр dв,
мм
Масса
трубы
длиной
1 м qт,
кг
40 45 40 2,6 400 426 414 62,0
50 57 51 4,0 450 480 466 80,5
70 76 70 5,4 500 530 514 103
100 108 100 10,2 600 630 612 137
125 133 125 12,7 700 720 700 174
150 159 150 17,2 800 820 800 200
175 194 184 23,2 900 920 898 246
200 219 207 31,5 1000 1020 996 298
250 273 259 46,7 1100 1120 1096 326
300 325 309 62,5 1200 1220 1192 415
350 377 359 81,5 1400 1420 1392 482
400 426 408 91,6
1. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: спраhqgbd / под общ. ред. чл. -корр. РАН А.В. Клименко и
проф. В.М. Зорина. – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Изд -hFWB – 632 с. (Теплоэне ргетика и теплотехника;
Кн. 4.)

Таблица .1 .1. 8
Коэффициенты местных сопротиe_gbc теплоuok_lyo
Характеристика местн ого
сопротиe_gby
Коэффи
циент ξ
Характеристика местн ого
сопротиe_gby
Коэффиц
иент ξ
Отh^u: Тройники:
гладкие гнутые под у глом 90º: при разделении пот око:
при Rг/dв = 1 1,0 для прямого прохода 1,0
Rг/dв = 3 0,5 для от_lления 1,5
Rг/dв = 4 0,3 при слиянии потоко:
Rг/dв > 4 0,1 –0,2 для прямого прохода 1,2 –1,8
со складками гнутые под углом 90º: для klj_qguoihl оков 3,0
при Rг/dв = 3 0,8 Арматура:
Rг/dв = 4 0,5 задb` ки нормальные 0,5
сZjgu_ih^m]ehf: клапаны проходные 4–8
одношоgu_ 0,85 –1,3 клапаны с косым шпи нделем 0,5 –2,0
двухшоgu_ 0,6 обратные затhju
пов оротные 1,3 –3,0
трехшоgu_ 0,5 обратные затhju
под ъемные 6,5 –7,0
сZjgu_h^ghrhные под углом,
град: h^hhl^_ebl_ev 8–12
60 0,7 грязеbd 4–10
40 0,3 компенсатор сальник овый 0,2 –0,3
30 0,2 компенсатор heg истый 2,5
X