2020_06_10_ИиСТПиЖКХ_лекция_ЗО

Формат документа: pdf
Размер документа: 0.7 Мб




Прямая ссылка будет доступна
примерно через: 45 сек.



  • Сообщить о нарушении / Abuse
    Все документы на сайте взяты из открытых источников, которые размещаются пользователями. Приносим свои глубочайшие извинения, если Ваш документ был опубликован без Вашего на то согласия.

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
1
06. Системы теплоснабжения

6.1. Водяные системы теплоснабжения

Как уже гоhjbehkv ранее, h^ygu_ системы теплоснабжения подразделяются на закрытые
(замкнутые) и откр ытые (разомкнутые).
В заbkbfhklb от количестZ линий, используемых для теплоснабжения дан ной группы потр е-
бителей, h^ygu_kbkl_fu^_eylkygZh^gh -, дmo -, трех - и многотрубные. Минимальное число л и-
ний для открытой системы раghh дной, а для закрытой системы – двум.
Наиболее простой для транспорта на большие расстояния яey_lky однотрубная бесс ливная
система теплоснабжения. Ее можно применить lhfkemqZ_dh]^Zh[_ki_qbается равенстhjZ с-
ходо сетеhc h^u требующихся для удоe_lорения отопительно -_glbeypbhgghc нагру зки и
для горячего h^hkgZ[`_gbyZ[hg_glh данного города или района.
Для т еплоснабжения городо  осноghf применяются двухтрубные h^ygu_ системы,  кот о-
рых теплоZyk_lvkhklhblba^\moebgbcih^Zxs_cbh[jZlghcIhih^Zxs_cebgbb]hjyqZy\ о-
да подh^blky от станции к абонентам, по обратной линии охлажденная h^Z haращается на
станцию.
Двухтрубные системы применимы  тех случаях, когда k_f потребителям района требуется
теплота примерно одного потенциала.
В промышленных районах, где имеется технологическая теплоZy нагрузка поur_ggh]h п о-
тенциала, могут применяться трехтрубны е системы,  которых д_ линии используются как п о-
дающие, а третья линия яey_lkyh[jZlghcDdZ`^hcih^Zxs_cebgbbijbkh_^bgyxlkyh^ghjh д-
ные по потенциалу и режиму теплоu_ нагрузки. Обычно к одной подающей линии присоедин я-
ются отопительные и вентиляционн ые устаноdbZd^jm]hc – технологические у станоdb.

6.1. 1. Закрытые системы

Число параллельных линий aZdjulhckbkl_f_^he`gh[ulvg_f_gvr_^\molZddZdihke_h т-
дачи теплоты  абонентных устаноdZo теплоноситель должен быть haращен на станцию. На
ри с. 1 показана трехтрубная закрытая h^ygZykbkl_fZKhklZgpbbhloh^yl^е пода ющие линии I
и II, dhlhjuoih^^_j`bается различный температурный режим. По линии I h^Zih^Z_lky м е-
стные системы отопления и гор ячего h^hkgZ[`_gbyIhebgbb II h^Zih^Z_l ся технологическим
потребителям. По линии III h^ZозjZsZ_lkyhlihlj_[bl_e_cgZklZ нцию.

Рис. 1 . Закрытая трехтрубная h^ygZykb с-
тема теплосна бжения:
а – заbkbfZy б – заbkbfZykhkljmcguf
смешением и с двухступенчатым послед о-
Zl_evgufijbkh_^bg_gb_fkbkl_fu]hj я-
чего h^hkgZ[`_gby =<K dkbkl_f_hl о-
пления; в – незаbkbfZykiZjZee_evguf
присоединением системы ГВС к системе
отопления; г – технологических потребит е-
лей; 1 – источник теплоснабжения; 2 – дат-
чик расхода; 3 – ha^mrgucdjZg 4 – ото-
пительный прибор; 5 – регулятор расхода; 6
– аккумулятор горячей h^u 7 – подогрев а-
тель ГВС нижней ступени; 8 – подогрев а-
тель ГВС _jog_cklmi_gb 9 – датчик те м-
пературы; 10 – потребители системы ГВС;
11 – регулятор температуры; 12 – струйный
насос (элеZlhj  13 – подогреZl_ev=<K
14 – расширительный сосуд; 15 – насос; 16
– отопительный подогреZl_ev 17 – техн о-
логический аппарат; 18 – сет еhcgZkhk

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
2
В трехтрубных системах теплоснабжения осущестey_lky центральное регулироZgb_ двух
разнородных b^h теплоhc нагрузки. Температура h^u  подающей линии I изменяется по з а-
кону сезонной нагрузки, а ih^Zxs_cebgbb II температура h^uih^^_j`bается п остоянной.
В заbkbfhklbhloZjZdl_jZZ[hg_glkdhcmklZghки и режима работы теплов ой сети u[bjZx т-
ся схемы присоединения абонентских устаноhd к теплоhc сети ( см. рис. 1 ). УстройстZ обсл у-
жиZxsb_hl^_e ьные здания, называются абонентскими \h^Zfbf_klgufbl_iehыми пунктами
или местными теплоufbih^klZgpbyfb<djmiguokbkl_fZop_gl рализоZggh]hl_iehkgZ[` ения
широкое применение получили группоu_l_iehые подстанции (пункты).
На практике находят применение д_ принципиально различные схемы присоединения тепл о-
потребляющих установок абонентоdl_ плоhck_lb – зависимая и независимая .
В закрытых системах теплоснабжения устаноdb горячего h^hkgZ[`_gby присоединяются к
теплоhc сети только через h^h -h^ygu_ подогреZl_eb т.е. по незаbkbfhc схеме. При заbk и-
мых схемах присоединения даe_gb_\Z[hg_glkdhc устаноd_aZисит от даe_gby l_ieh\hck е-
ти. При незаbkbfuoko_fZoijbkh_^bg_gby^Zление f_klghckbkl_f_g_aZисит от даe ения в
теплоhck_lb.
Оборудование абонентского \h^Z при заbkbfhc схеме присоединения проще и дешеe_ чем
при незаbkbfhcZdjhf_lh]hfh`_l[ulvihem чен больший перепад температур сетеhcоды 
абонентской устаноd_Mеличение перепада температур h^umf_gvrZ_ljZkoh^l_ie оносителя 
сети, что приh^bldkgb`_gbx^bZf_ljh сети и эк ономии на начальной стоимости теплоhck_lb
и на эксплуатационных рас ходах.
Осноguf недостатком заbkbfhc схемы присоединения яey_lky жесткая гидраebq_kdZy
сyav теплоhc сети с нагреZl_evgufb приборами абонентских устаноhd имеющими, как пр а-
beh пониженную механическую про чность, что ограничиZ_l пределы допускаемых режимов
работы системы централизоZggh]h теплоснабжения. П оэтому по услоbyf надежности работы
систем теплоснабжения крупных городов незаbkbfZy схема присоединения яey_lky более пре д-
почтител ьной.
Схема, при_^_ggZygZ рис. 1, а, показывает зависимое присо единение отопительной устано вки.
Вода из подающей линии теплоhck_lbihklmiZ_lq_j_adeZiZgj_]meylhjZjZkoh^Z 5 непосредс т-
_ggh  отопительную систему здания, проходит через нагреZl_evgu_ приборы 4 и отдает  них
теплоту окружающему ha^mom Охлажденная h^Z поступает  обратную линию теплоhc сети.
По такой схеме обычно к теплоhc сети присоединяются системы водяного отопления промы ш-
ленных предприятий.
Отопительные системы жилых и общест_gguo зданий часто присоединяются к h^yguf те п-
лоuf сетям по зав исимой схеме со смесительным устройстhf ( рис. 1, б). Это объясняется тем,
что для этих зданий максимальная темп ература теплоносителя устаноe_gZ 95 ° C,  то j_fy как
максимальная температура h^u\ih^Zxs_cebgbb бол ьшинст_kemqZ_ состаey_l° C.
См есительное устройстh устаноe_ggh_ на абонентском \h^_ подмешиZ_l к горячей h^_
поступающей из подающей линии, охлажденную h^m из обратной линии. В результате темпер а-
тура h^u пост упающей  местные приборы, получается более низкой, чем температура воды 
подающей линии. В качест_kf_kbl_evguomkljhckl на абонентских \h^Zoijbf_gyxlkykljm й-
ные и центробежные насосы.
На рис. 1, б показана заbkbfZy схема присоединения со струйным насосом (элеватором). Вода
из подающей линии теплоhc сети поступает после регулятора расхода 5  элеватор 12 . Одноj е-
менно  элеватор подсасывается часть охлажденной h^u haращающейся из отопительной у с-
таноdb  обратную линию теплоhc сети. Смешанная h^Z подается элеватором  отопительную
систему.

Рис. 2. =Схема элеватора: =
1 –=сопло; 2–=камера смешения; 3 –=диффузор; 4 –=приемная к а-
мера =
Схема элеватора показана на рис. 2. ЭлеZlhj работает следующим образом. Высокотемпер а-
турная h^Zыходит из сопла 1 с высокой скоростью иде струи, н есущей большой запас кин е-

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
3
тической энергии. Скорость создается в результате срабатывания  пределах сопла избыточного
даe_gby (по отношению к даe_gbx  начале камеры смешения 2). АктиgZy рабочая струя з а-
хZlu\Z_liZkkbные массы окружающей h^ui_j_^Z_l им часть своей энергии и образоZши й-
ся смешанный поток дb`_lky  проточной части струйного аппарата. В камере смешения  р е-
зультате обмена импульсами происходит ujZниZgb_iheykdhjhkl_cihlhdZbaZkq_lысh[ о-
ждающейся кинетической энергии растет ег о статическое даe_gb_ После камеры смешения п о-
ток поступает ^bnnmahj 3, где тормозится и его статическое даe_gb__s_[he__mеличив ается.
На узле рис. 1, в показана незаbkbfZyko_fZijbkh_^bg_gbyhlhibl_evghcmklZghки к h^ яной
теплоhc сети. Вода из подающей линии теплоhc сети поступает  h^h -h^yghc подогрев атель
(теплообменник) 16 ,  котором она через стенку нагревает lhjbqgmx h^m цирк улирующую 
отопительной устаноd_Z[hg_glZHoeZ`^_ggZyk_l_ая h^ZозjZsZ_lky обратную линию т е-
плоhc с ети. Циркуляция h^u  местной отопительной устаноd_ осущестey_lky насосом 15 .
Даe_gb_  приборах местной отопительной устаноdb определяется ukhlhc расположения ра с-
ширительного резервуара 14 , который обычно устанаebается ерхней точке здания. Изме нение
объема h^u  местной системе при ее нагреве или охлаждении, а также hafh`gu_ утечки h^u
через неплотности компенсирую тся за счет изменения уроgyоды в расширителе 14 .
Устаноdb горячего h^hkgZ[`_gby присоединяются к теплоhc сети через h^h -h^ яные те п-
лообменники. На схеме, показанной на рис. 1, в, сетеZy h^Z из подающей линии теплоhc сети
через клапан регулятора температуры 11 проходит  h^h -h^yghc подогреZl_ev 13 ,  котором
она через стенку нагреZ_l h^m поступающую из h^hijhода. Охла жденная сетеZy h^Z после
подогреZl_eyihklmiZ_l обратную линию теплоhck_lbBfimevkhf^eyj_]meylhjZl_fi_jZl у-
ры является темп ература h^hijhодной h^uihke_ih^h]j_ателя.
Холодная h^ZihklmiZ_lbaодопроh^Zq_j_aj_]meylhj^Zления, проходит ч ерез подогрев а-
тель 13 ,  котором она нагреZ_lky сетеhc h^hc и затем поступает  местную систему горяч его
h^hkgZ[`_gby.
У абонентоihlj_[eyxsbo[hevrh_dhebq_klо горячей h^u dqbkemlZdboZ[hg_glh отн о-
сятся промышленные предприятия) и имеющих нер аghf_jguc график нагрузки горячего h^ о-
снабжения, обычно устанаebаются аккумуляторы горячей h^u 6, задачей которых яey_lky\ ы-
раgbание графика теплоhcgZ]jmadbZlZd`_kha^Zgb_aZiZkZ]hjyq_cоды на случай g_aZig о-
го перерыва jZ[hl_l_ie оhck_l и.
При параллельном присоединении отопления и горячего h^hkgZ[`_gby ( см. рис. 1, в) сетевая
h^Z используется на абонентском \h^_ недостаточно рационально. Обратная сетевая h^Z h з-
jZsZ_fZy из отопительной устаноdb с температурой примерно 40 –70 ° C, не используется для
подогреZoheh^ghcодопроh^ghcоды, имеющей на \h^_l_fi_jZlmjmhdheh° C, хотя тепл о-
той обратной h^u после отопления можно покрыть значительную долю нагрузки горячего h^ о-
снабжения, поскольку температура горячей воды, подаZ_fhc с истему горячего h^hkgZ[` ения,
обычно не преurZ_l0 –65 ° C. При рассматриZ_fhcko_f_ся теплоZygZ]jmadZ]hjyq_]hод о-
снабжения удоe_lоряется за счет теплоты сетеhc h^u поступающей  h^h -h^yghc подогр е-
Zl_ev 13 непосредст_gghbaih^Zxs_cebgbb теплоhck_lb<j_amevlZl_ihemqZ_lkyaZ\ur_ н-
ный расчетный расход h^u\l_iehых сетях.
Расход h^u снижается при двухступенчатом последоZl_evghf присоединении устаноhd г о-
рячего h^hkgZ[`_gby и отопления (см. рис. 1, б). В двухступенчатой последоZl_evg ой схеме с е-
теZy h^Z п оступающая из подающей линии теплоhc сети, раз_lляется на дZ потока. Один
поток проходит через регулятор расхода 5, другой – через h^h -h^yghcih^h]j_атель 8. СетеZy
h^Z прошедшая через подогр еZl_ev 8, смешиZ_lky затем с потоком h^u прошедшим через
регулятор расхода, и общий поток h^u поступает через элеZlhj 12  отоп ительную устаноdm
Обратная h^Z после отопительной устаноdb предZjbl_evgh проходит через h^h -h^yghc п о-
догреZl_evgb`g_cklmi_gb 7, dhlhjhfhgZih догреZ_loheh^gmxоду, поступающую из h^ о-
проh^Z Подогретая водопроh^gZy в ода после подогреZl_ey нижней ступени 7 проходит через
h^h -h^yghcih^h]j_\Zl_evерхней ступени 8 и напраey_lky местную систему горячего h^ о-
снабжения.

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
4
При закрытой систем е теплоснабжения h^hijhодная h^Z поступающая  устаноdb горяч е-
го h^hkgZ[`_gby не имеет прямого контакта с сетеhc h^hc так как подогре h^hijh\h^ghc
h^uhkms_klляется на абонентских \h^Zo по_joghklguoодо -h^yguoih^h]j_ателях. Ги д-
раebq_ ская изолироZgghklv h^hijhодной h^u поступающей  устаноdb горячего h^ о-
снабжения, от h^u циркулирующей  теплоhc сети, яey_lky преимущестhf закрытой сист е-
мы. Благодаря гидраebq_kdhc изолироZgghklb h^hijhодной h^u от сетеhc обеспечиZ_lky
стабильное качестh горячей h^u поступающей  устаноdb горячего h^hkgZ[`_gby одинак о-
h_ по качеству с h^hijhодной h^hc ЧрезuqZcgh прост санитарный контроль системы гор я-
чего h^hkgZ[`_gby[eZ]h^Zjydhjhldhfmimlbijhoh`^_gbyодопроh^ghcоды от \h^Z зд а-
ние до h^hjZa[hjgh]h крана. Прост контроль герметичности теплофикационной системы, кот о-
рый проh^blkyihjZkoh^mih^ibldb.
Осноgufbg_^hklZldZfbaZdjuluokbkl_fyляются:
1. сложность оборудоZgby и эксплуатации абонентских \h^h г орячего h^hkg абжения из -за
устаноdbодо -h^yguoih^h греZl_e_c;
2. uiZ^_gb_ накипи  h^h -h^yguo подогреZl_eyo и трубопроh^Zo местных устаноhd г о-
рячего h^hkgZ[`_gby при использоZgbb водопроh^ghc h^u имеющей поur_ggmx карб о-
натную (j_f_ggmx `_kldhklv@ к > 7 м г-экe;
3. коррозия местных устаноhd горячего h^hkgZ[`_gby из -за поступления  них недеаэрир о-
Zgghcодопроh дной h^u.
6.1.2. Открытые системы

Осноguflbihfhldjuluokbkl_fl_iehkgZ[`_gbyyляется двухтрубная система ( рис. 3 ). Г о-
рячая h^ZihklmiZ_lhlbk точника теплоснабжения 1 к абонентам по линии I. Обратная h^Zо з-
jZsZ_lkygZklZgpbxihebgbb II.

Рис. 3 . Принципиальная схема открытой системы горячего h^ о-
снабжения: =
1 –=источник теплоснабжения; 2 –=регулятор температуры ; 3 –=да т-
чик температуры; 4 –=потребители системы горячего h^hkgZ[` е-
ния; 5 –=аккумулятор горячей h^u 6 –=смеситель; 7 –=обратный
клапан; 8 –=сетеhcg асос =
=
В открытых системах теплоснабжения отопительные устаноdbijbkh_^bgyxlkydl_iehой с е-
ти по тем же схемам, что и aZdjuluokb стемах.
Схема присоединения устаноhd]hjyq_]hодоснабжения ( рис. 3 ) принципиально отличается от
ранее рассмотренных схем. Горячее h^hkgZ[`_gb_ абоненто произh^blky h^hc непосредс т-
_gghbal_iehой сети. Вода из подающей линии теплоhck_lbihklmiZ_lq_j_adeZiZgj_]meyl о-
ра температуры 2 kf_kbl_ev 6. В этот же смеситель поступает h^Zbah[jZlghcebgbbk_lbq ерез
обратный клапан 7. Регулятор температуры, регулируя расход h^u из подающей линии, подде р-
жиZ_l смесителе 6 постоянную температуру смеси (обычно около 60 ° C). Из смесителя h^Zi о-
ступает  местную систему горячего h^hkgZ[`_gby Обратный клапан 7 препятствует перетек а-
нию h^ubaih^Zxs_cebgbbk_lb обратную. Для ujZниZgby]jZnbdZgZ]jmadb]hjyq_]h\ о-
доснаб жения устанаebается аккумулятор горячей h^u.
Также существуют однотрубные открытые системы теплоснабжения. В таких системах ky с е-
теZy h^Z после от опительной устаноdb используется для нужд горячего h^hkgZ[`_gby Это
позhey_l отказаться от обратно го теплопроh^Z благодаря чему резко снижаются начальные з а-
траты на сооружение теплоuok_l_c.
Возможность применения однотрубных систем  соj_f_gguo городах _kvfZ ограничена, т.к.
потребность  г орячей h^_ для бытоuo нужд состаey_l  среднем только 40 –50 % расчетного
расхода сетеhc h^u на отопление. СлиZlv же неиспользоZggmx горячую h^m после отоп и-
тельных устаноhd  канализацию экономически нерентабельно. Однотрубные системы примен и-

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
5
мы только для теплоснабжения потребителей с большой относительн ой нагрузкой горячего h^ о-
снабжения.
Осноgufbij_bfms_klами открытых систем по сраg_gbxka акрытыми яeyxlky:
1. hafh`ghklv использоZgby для подготоdb теплоносителя на нужды горячего h^hkgZ[` е-
ния низкопотенциальной отработаr_cl_iehluwe_dljhklZgpbcb промышле нных предприятий;
2. упрощение и удешеe_gb_ абонентских \h^h (подстанций) и повышение долго_qghklb
местных устаноhd]hjyq_]hодоснабжения;
3. hafh`ghklvbkihevah\Zgby^eyljZgablgh]hljZgkihjlZl_iehluh^ghljm[ghckbkl_fu.
Недостатки открытых сис тем:
1. усложнение и удорожание станционной h^hih^]hlhки;
2. нестабильность h^u поступающей  h^hjZa[hj по запаху, ц_lghklb и санитарным кач е-
стZf при заbkbfhc схеме присоединения отопительных устаноhd к теплоhc сети и высокой
окисляемости h^hijh\h^gh й h^u что может быть устранено при присоединении от опительных
устаноhdihg_aZисимой схеме;
3. усложнение и увеличение объема санитарного контроля системы теплоснабжения;
4. усложнение эксплуатации из -за нестабильности гидраebq_kdh]hj_`bfZl_iehой сети, с вя-
занной с переменным расходом воды в о братной линии;
5. усложнение контроля герметичности системы теплоснабжения kязи с тем, что hldjuluo
системах тепл оснабжения расход подпитки не характеризует плотность системы.

6.2. Пароu_kbkl_ful_iehkgZ[`_gby
В на стоящее j_fy используются паровые системы теплоснабжения с haратом конденсата и
без haрата ко нденсата.
В практике промышленной теплофикации широко применяется однотрубная пароZykbkl_fZk
haратом ко нденсата ( рис. 4 ). Пар из отбора турбины поступает h^ghljm[gmxiZjh\mx сеть I и
транспортируется по ней к тепл оuf потребителям. Конденсат haращается от потребителей на
станцию по конденсатопроh^m II. На случай останоdb турбины или недостаточной мощности
отбора предусмотрена резерgZy подача пара  сеть через редукцио нно -охладительную устаноdm
(РОУ) 3.

Рис. 4 . Однотрубная пароZykbkl_fZl_ п-
лоснабжения с haратом конденс ата:
Схемы присоединений: а – пароhchlhi и-
тельной установки по заbkbfhcko_f_
б – h^yghchlhibl_evghcmklZgh\dbih
незаbkbfhcko_f_ в – устаноdb]hjyq_]h
h^hkgZ[`_gby г – технологических апп а-
рато д – установки механического терм о-
компрессора; I – паропроh^ II – конде н-
сатопроh^ 1 – конденсатор; 2 – турбина;
3 – редук ционно -охладительная установка;
4 – регулирующий клапан; 5 – ha^mrguc
кран; 6 – отопительный прибор; 7 – кон-
денсатоотh^qbd 8 – обратный клапан; 9 –
конденсатосборник; 10 – насос; 11 – рас-
ширительный бак; 12 – подогреZl_ev 13 –
аккумулятор горячей h^u ; 14 – регулятор
температуры; 15 – потребители системы
горячего h^hkgZ[`_gby 16 – технолог и-
ческий аппарат; 17 – механический терм о-
компрессор =
Схемы присоединения абонентских устаноhddiZjhой сети заbkylhloZjZdl_jZwlbomklZg о-
hd?kebiZjfh`_l[ul ь пущен непосредственно mklZghку абонента, то присоединение прои з-
h^blkyihaZисимой схеме ( рис. 4, а). Если пар не может быть пущен непосредст_ggh устано -
ку абонента, то присоединение произh^blky по незаbkbfhc схеме через по_joghklguc тепл о-
обменн ик ( рис. 4, б,в).

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
6
Конденсат отh^blkydhg^_gkZlhhlодчиком 7 k[hjgucj_a_j\mZj 9, откуда он забирается н а-
сосом 10 и перекачиZ_lkyihdhg^_gkZlhijh\h^ml_iehой сети обратно на станцию. Для з ащиты
устаноhd от поступления в них конденсата из конденсатопро h^Z теплоhc сети после н асоса 10
устаноe_gh[jZlgucdeZiZg 8.
На рис.4, в показано присоединение горячего h^hkgZ[`_gby.
Технологические аппараты промышленных предприятий присоединяются обычно к пароhck е-
ти непосредст_gghbebq_j_aJHM 3. Сх ема такого присоединения показана на рис. 4, г.
В тех случаях, когда даe_gb_iZjZ пароhck_lbf_gvr_^Zления, требующегося отдельным
абонентам, оно может быть искусственно повышено у абоненто при помощи компрессора. Для
этой цели применяются поршнеu_ ротационн ые или центробежные компрессоры с электрич е-
ским или механическим приh^hf( рис. 4, д).
В тех случаях, когда промышленным потребителям района требуется пар разных даe_gbc
(низкого и поur_ggh]h  а ТЭС может удовлетhjblv потребность  паре низкого даe_gby из
отборо турбин и потребность  паре поur_ggh]h даe_gby непосредст_ggh из котло прим е-
няются двухтрубные и многотрубные системы. Двухтрубные паровые системы иногда примен я-
ются также при различных расходах пара у абоненто разные сезоны, например, зимой и летом.
В этом случае  периоды больших расходо пара dexqZxlky в работу оба паропроh^Z а  п е-
риоды малых расходо – один. В некоторых случаях двухтрубные пароu_kbkl_fuijbf_gyxlky
по услоbyfj_a_jироZgbydh]^Z^ey технологического процесса недопустимы даже краткоj е-
менные перерывы в подаче пара.
На рис. 5 показана двухтрубная пароZy система с haратом конденсата. Отработаrbc пар
низкого даe_gbyi оступает из турбины h^bgiZjhijhод. РедуцироZgguciZjbadhleZbebiZj
из отбора поur_g ного даe_gby поступает  другой паропроh^ В заbkbfhklb от требу емых
параметроl_ieZZ[hg_glkdb_ устаноdbijbkh_^bgyxlkydlhfmbeb^jm]hfmiZjhijhоду. Ко н-
денсат haращается на станцию по общему конденсатопроh^m.


Ри с. 5. =Двухтрубная пароZykbkl_fZl_ie о-
снабжения с haратом конденс ата: =
I –=паропроh^ihышенного давления; II –=
паропроh^gbadh]h^Zления; III –=ко н-
денсатопроh^ 1 –=пароhcdhl_e 2 –=пароп е-
регреZl_ev 3 –=турбина; 4 –=редукционно -
охладительн ая устаноdZ 5 –=технологический
аппарат; 6 –=конденсатоотh^qbd 7 –=конде н-
сатосборник; 8 –=насос; 9 –=обратный клапан;
10 –=химh^hhqbkldZ 11 –=деаэратор =
=
В некоторых случаях при пароснабжении потребителей от ТЭЦ низкого даe_gby (начальные
параметры 4,5 МПа и ниже), на которых применяются упрощенные h^hih^]hlhительные уст а-
ноdbwdhghfbq_kdbhijZдыZ_lkyhldZahl haрата конденсата, если его можно использоZlv
абонентских устаноdZo При отказе от haрата конденсата упрощаются и удешеeyxlky те пл о-
Zy сеть и абонентская устаноdZ (из -за замены по_joghklgh]h подогреZ смешиZxsbf  а та к-
же экономится электроэнергия на перекачку. Поскольку потеря конденсата компенсируется ув е-
личением произh^bl_evghklb станционной h^hih^]hlhки, hajZklZ_l началь ная стоимость
станции и увеличиZxlkyihl_jbd отельной из -за увеличения продуdbdhleh.
Исследования, про_^_ggu_ отечест_ggufb учеными и специалистами  сфере теплоснабж е-
ния, показывают, что при ТЭЦ низкого и среднего даe_gbyijbm^h\e_lорительном кач ест_b с-
ходной сырой h^u (солесодержание менее 250 мг/л) экономически целесообразно использоZlv
конденсат у абоненто^ey]hjyq_]hодоснабжения.

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
7

Рис. 6. Однотрубная пароZykbkl_fZ[_a
haрата конде нсата:
Схемы присоеди нений: а – h^yghchlhi и-
тельной установки и устаноdb]hjyq_]h
h^hkgZ[`_gby б – пароhchlhibl_evghc
устаноdbbmklZghки горячего h^hkgZ б-
жения; в – установки горячего h^hkgZ[` е-
ния; 1 – обратный клапан; 2 – пароh^yghc
инжектор; 3 – отопительный приб ор; 4 –
расширительный бак; 5 – потребители си с-
темы горячего h^hkgZ[`_gby 6 – конде н-
сатоотh^qbd 7 – аккумулятор горячей в о-
ды; 8 – струйный подогреZl_ev
На рис. 6 показана пароZykbkl_fZ[_aозjZlZdhg^_gkZlZ<k_ihlj_[bl_ebijbkh_^bgyx тся,
как пр аbeh н епосредст_ggh без промежуточных теплообменнико Конденсат греющего пара
используется для горячего h^ оснабжения абоненто.

6.3 . Системы сбора конденсата
Сбор конденсата от теплопотребляющих устаноhd и haрат его к источнику теплоты имеет
Z`gh_ значение как для надежности работы котельных устаноhdl_iehwe_dljhklZgpbclZdb^ey
экономии теплоты и общей экономичности системы теплоснабжения p_ehf<haрат ко нденсата
особенно Z`_g для ТЭЦ с ukhdbfb и закритическими начальными параметрами (13 М Па и в ы-
ше). Сооружение обессолиZxsbo устаноhd таких ТЭЦ очень дорого, и поэтому мо щность их,
как праbeh ограниченна. Неhaрат конденсата uau\Z_l необходимость увел ичения мощности
h^hih^]hlhительных устаноhdb^hihegbl_evgh]hjZkoh^Zobfbq_kdboj_Z гентоZlZd`_ij и-
h^bld^hiheg ительным теплоufihl_jyf.
Осноgu_imlbkhершенстh\Zgbykbkl_fuk[hjZbозjZlZdhg^_gkZlZaZdexqZxlky зам ене
l_ogheh]bq_kdboZiiZjZlZokf_rbающего подогреZihерхностным, защите конденсата от з а-
грязнений путем ул учшения герметичности по_joghklguo теплообменнико т.е. создание усл о-
bc исключающих попадание загрязняющих _s_kl  паровую полость теплообменнико н а-
ладке и содержании jZ[hlhkihkh[ghfkhklhygbbdhg^_gkZlhhlодчикоh[_ki_qbающих о тh^
конденсата из аппарато без пропуска пролетного пара, защите конденсатопроh^h\ от gmlj_ н-
ней коррозии.
Схемы сбора конденсата бывают открытыми и закрытыми. Наиболее простая открытая схема
сбора конденсата предстаe_gZgZ рис. 7 .


Ри с. 7 . Открытая схема сбора конде нсата:
1 – паропроh^ 2 – технологический теплоиспользующий
аппарат; 3 – конденсатоотh^qbd 4 – конденсатосборник;
5 – атмосферная труба; 6 – насос; 7 – обратный кл апан

По этой схеме конденсат от теплоисполь зующего аппарата 2 проходит конденсатоотh^qbd 3,
т.е. прибор, пропу скающий жидкость и не пропускающий пар, и попадает  бак сбора конденсата
4, который через особую трубу 5 сообщается с атмосферой. Из бака конденсат насосом 6 перек а-
чиZ_lkydbklhqgbdml_ieZbeb случае пароhckbkl_ful_iehkgZ[`_gby[_aозjZlZdhg^_gk а-
та напраey_lkygZbkihevahание п отребителем.
Недостатками открытой схемы сбора конденсата яeyxlky:
- опасность поглощения конденсатом кислорода ha^moZ что uau\Z ет gmlj_ggxx коррозию
конденсатопров одо;
- потери Zlfhkn_jmiZjZторичного kdbiZgbybmoh^ys_]hki аром тепла.

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
8
Поэтому открытые системы сбора конденсата применяются только при расходе конденсата до 1
т/ч и расстоянии до и сточника менее 500 м.
Наибольше е распространение на практике имеют закрытые схемы сбора конденсата ( рис. 8 ).


Рис. 8. Закрытая схема сбора конденсата:
1 – паропроh^ 2 – технологический аппарат; 3 –
конденсатоотh^qbd 4 – конденсатопроh^ 5 –
регулятор давления; 6 – регулятор температуры; 7
– пароh^yghcl_iehh[f_ggbd 8 – горячая h^Z 9
– гидраebq_kdbcaZlор; 10 – обратный клапан;
11 – насос; 12 – конденсатосборник; 13 – h^ о-
мерное стекло
Конденсат от теплоиспользующего аппарата 2, попадает aZdju тый бак сбора конденсата 12 , 
котором за счет пара lhjbqgh]hскипания или подачи пара из паропроh^h\ih^^_j`bается и з-
быточное (по отношению к атмосфере) даe_gb_ 5 –20 кПа. При попадании  этот бак ukhdhl_ м-
пературного конденсата с температурой, превыш ающей 104 ° C, конденсат kdbiZ_lbh[j азует
lhjbqguc пар, который может быть использоZg для разных целей,  том числе и для пригото -
ления h^u систем горячего h^hkgZ[`_gby Устаноe_gguc на подh^d_ к пароh^yghfm тепл о-
обменнику 7 регулятор даe_gb я “до себя” 5 не позhey_l даe_gbx  баке станоblvky меньше
заданной в еличины. Конденсат из теплообменника 7 через петлю 9 вноv haращается  бак 12 .
Для этого теплообменник необходимо располагать несколько ur_[ZdZIhklmie_gb_dhg^_gkZlZ
 бак может изменяться  течение отопительного периода и  заbkbfhklb от режима работы п а-
ропотребляющ его оборудоZgby а, следоZl_evgh может изменяться и поступление lhjbqgh]h
пара iZjhодяной теплообменник 7. В сyabkwlbf^eyh[_ki_q_gbyih^h]j_а в оды aZ^ анном
количест_ к теплообменнику через регулятор температуры 6 подh^blky дополнительно пар от
осноgh]hiZjhijhода. Конденсат из бака удаляется насосом 11 . При быстром опорожнении бака
и образоZgbb  нем ZdmmfZ он может быть раздаe_g атмосферным даe ением. Во избежание
этого к баку через редуктор подh^blkyiZjhlhkghного паропроh^Z.
При закрытых схемах сбора конденсата последний не поглощает кислорода ha^moZ также о т-
сутствуют потери  окружающую среду конденсата и содержащегося  нем тепла. Недо статком
закрытых схем яey_lkybokeh`ghklvZlZd`_g_h[oh^bfhklvq_ldhcmязки количестZiZjZ\ ы-
деляющегося  баке, с конденсационной способностью пароh^ygh]h подогреZl_ey и потребл е-
нием нагреZ_fhc нем h^u.
Особенно Z`gh_agZq_gb_ системе сбор а и возjZlZdhg^_gkZlZbf_xldhg^_gkZlhhlодч ики,
которые устанаebаются, как праbeh после k_o по_joghklguo пароuo нагреZl_evguo пр и-
бороZlZd`_gZiZjhijhодах насыщенного пара, озможных узлах скопления ко нденсата. По
принципу дейстby конден сатоотh^qbdb делятся на термостатические, термодинамические и п о-
плаdhые.
Принцип дейстby термостатических конденсатоотh^qbdh следующий. Сильфон (термостат)
такого конденсат оотh^qbdZqZklbqghaZiheg_ge_]dhbkiZjyxs_cky`b^dhklvxIjbihiZ^Zgbb\
конд енсат насыщенного пара, температура которого ur_ температуры испарения жидкости,
жидкость  сильфоне мгно_ggh kdbiZ_l и даe_gb_ в нем станоblky ur_ даe_gby пара.
Сильфон удлиняется и с помощью прикрепленного к нему золотника закрывает проход, предо т-
jZsZy утечку пара. При попадании  конденсатоотh^qbd конденсата, темп ература которого на
10 –12 ° C ниже температуры насыщенного пара ke_^klие некоторых потерь тепла  окружа ю-
щую среду, даe_gb_ паро жидкости  сильфоне снижается, сильфон сжимается, отк рывается
проход и конденсат отводится ^j_gZ`bebk[h рный бак.
Осноgufb элементами термодинамического конденсатоотh^qbdZ яeyxlky стальной корпус
и тарелка, приж имаемая к седлу пружиной. С_jom тарелка закрыта крышкой. Принцип дейстby
термодинамических конденсатоотh^qbdh осноZg на аэродинамическом эффекте. При посту п-
лении dhg^_gkZlhhl\h^qbdkf_kbiZjZkdhg^_gkZlhfbebqbklh]hdhg^_gkZlZlZj_edZih^^_ck т-
b_fjZ[hq_]h^Zления отжимается от седла и через образоZшуюся щель конденсат отв одится в

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
9
др енаж или конденсатосборник. При поступлении  конденсатосборник пара скорость прохожд е-
ния его  щели между тарелкой и седлом значительно поurZ_lky статическое даe_gb_ под т а-
релкой п адает, и тарелка прижимается к седлу. Кроме того, пар, проникая dZf_jm над тарелкой,
также прижимает ее к седлу. При понижении температуры  камере над тарелкой да вление  ней
падает, тарелка под даe_gb_f конденсата сн оZ поднимается, и конденсат сh[h^gh ul_dZ_l до
тех пор, пока не начнет проступать пар, который запирает конде нсатоотh^qbd.

6.4 . Методы регулироZgbyl_iehой нагрузки

ТеплоZy нагрузка абоненто не постоянна. Она изменяется  заbkbfhklb от метеорологич е-
ских услоbc (температуры наружного ha^moZ _ljZ инсоляции), режимо работы теплопотре б-
ляющего оборудо Zgbykhklhygbyоздушной среды ijhfure_gguob`beuoa^ZgbyooZjZdl е-
ра разбора h^u для горячего h^hkgZ[`_gby В сyab с этим необходимо искусст_ggh_ измен е-
ние параметроbjZkoh^Zl_iehghkbl_ey соот_lklии с фактической п отребностью абоненто
Соhdmighklv мероприятий по изменению теплоотдачи приборо  соот_lklии с изменением
потребности  тепле нагреZ_fuo ими сред называется регулированием отпуска тепла . От пр а-
bevghchj]ZgbaZpbbbgZ^e_`Zs_]hhkms_klления регулироZgbyо многом заbkyldZ честhb
экономичность теплоснабжения.
В заbkbfhklb от места осущестe_gby регулироZgby различают центральное, группоh_ м е-
стное и индиb^ уальное регулироZgb_.
Центральное регулирование произh^blky на ТЭЦ или  котельной по преобладающей нагру з-
ке, хар актерной для большинстZZ[hg_glh. Такой нагрузкой может быть как один b^gZ]jmadb
например отопл ение, так и дZ разных b^Z при определенном их количест_gghf соотношении,
например отопление и горячее h^hkgZ[`_gb_ijbaZ^Zgghfhlghr_gbbjZkq_lguoagZq ений этих
нагрузок. На ряде технологических предприятий преобладающим яey_lky технологическое те п-
лоп отребление.
Групповое регулирование произh^blky центральных теплоuoimgdlZo PLI ^ey]jmiiuh д-
нородных потреб ителей. В ЦТП поддержиZxlkylj_[m_fu_jZ сход и температура теплоносителя,
поступа ющего jZkij_^_ebl_evgu_k_lb.
Местное регулирование предусматриZ_lky на абонентском \h^_ для дополнительной корре к-
тироdbiZjZf_ троl_iehghkbl_eykmq_lhff_klguonZdlhjh.
Индивидуальное регулирование осуществ ляется непосредст_ggh у теплопотребляющих приб о-
роgZijbf_jmhlhibl_evguoijb[hjh, и дополняет другие b^uj_]mebjhания.
При индивидуальном регулироZgbb ha^_ckl\my на любой из параметро теплоносителя или
на их комплекс, можно точно удоe_lорить т ребоZgbyihlj_[bl_eyddhebq_kl\mbdZq_kl\ml_ п-
лоты. Однако это потребует устаноdb сложной дорогостоящей регулирующей аппаратуры на к а-
ждом аппарате.
При централизоZgghff_lh^_j_]mebjhания изменение температуры и расхода теплонос ителя
на uoh^_babkl очника теплоты приh^bldkhhlетствующим изменениям разности средних те м-
ператур греющего теплоносителя и нагреZ_fhcbfkj_^uZlZd`_dhwnnbpb_glZl_iehi_j едачи 
каждом присоединенном к системе теплоснабжения теплообменном аппарате. Это позhey_l с у-
щест _ggh сокращать затраты на аlhj_]meylhju но обеспечиZ_l необходимую потре бность в
теплоте только одного b^Z потребителей, использующих одинакоu_ типы теплообменнико
Для потребителей других b^h или с другими типами теплообменникоdhebq_klо п оступ ающей
теплоты будет отличаться от потребности  ней. Чем крупнее централизоZggh_ рег улирование,
тем  меньшей степени оно способно удоe_lорить некоторые частные требоZgby предъяey е-
мые к теплоотдаче более мелких групп приборо\o одящих h[smx]jmiim .
ТеплоZy нагрузка многочисленных абоненто соj_f_gguo систем теплоснабжения неодн о-
родна как по характеру теплопотребления, так и по параметрам теплоносителя. Поэтому це н-
тральное регулирование отпуска тепла д ополняется группоuf местным и индиb^mZevguf , т.е.
осущестey_lkydhf[bgbjhанное регулироZgb_.

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
10
КомбинироZggh_ регулироZgb_ состоящее из нескольких ступеней, aZbfgh дополняющих
друг друга, создает наиболее полное соот_lklие между отпуском тепла и фактическим теплоп о-
треблением.
Осноgh_ количе стh теплоты  абонентских системах расходуется для нагреZl_evguo целей,
поэтому теплоZygZ]jmadZaZисит i_j\mxhq_j_^vhlj_`bfZl_iehhl^ZqbgZ]j_ательных пр и-
боро НагреZl_evgu_ приборы абонентских устаноhd весьма разнообразны по сh_fm характ е-
ру , конструкции и техническому оформлению. Здесь отопительные приборы, отдающие те плоту
ha^mombaemq_gb_fbkободной кон_dpb_cентиляционные калориферы, нагреZxsb_\ha^mo
дb`msbcky с большой скоростью ^hev поверхности нагреZ различные технологичес кие апп а-
раты,  которых пар или h^Z нагреZxl lhjbqguc агент. Несмотря на k_ многообразие, тепл о-
отдача k_ogZ]j еZl_evguoijb[hjh может быть описана общим ураg_gb_f
, (.1)
где Q – количестhihe_aghcl_iehludhlhjh_hlimkdZ_ тся через по_joghklvgZ]j_а разнообра з-
ных нагреZl_evguoijb[hjh, Дж; K – коэффициент теплопередачи через по_joghklvg а-
греZgZ]j_\Zl_evgh]hijb[hjZ<l f 2·К); F – площадь по_joghklbl_iehh[f_gZgZ]j_ател ьного
прибора, м 2; Δ t – средняя ра зность температур проходящего через нагреZl_evguc прибор гре ю-
щего теплоносителя и нагреZ_fhcbfkj_^uD n – j_fyjZ[hlugZ]j_ательного прибора за ра с-
сма триZ_fuci_jbh^.
Средняя разность температур может быть предстаe_gZ  перhf приближении как раз ность
между среднеарифметическими температ урами греющей и нагреZ_fhckj_^uD
, (.2)
где τ 1, τ 2 – температуры греющего теплоносителя на oh^_  нагрев ательный прибор и на uoh^_
из него, ° C; t1, t2 – температуры нагреZ_fhckj_^ug а oh^_ нагреZl_evgucijb[hjbgZ\uo оде
из него, ° C.
Температура греющего теплоносителя на uoh^_bagZ]j_ательного прибора может быть опр е-
делена из ураg ения теплоh]h[ZeZgkZ° C
, (.3)
где Wг – экbалент расхода греющего те плоносителя, кДж/(К·с).
Экbалент расхода h^u предстаey_l собой произ_^_gb_ массоh]h расхода теплоносителя
на его удельную теплоемкость, кДж/(К·с)
. (.4)
Из соf_klgh]h решения ураg_gbc (.1) –(.3) следует, что количестh полезн ой теплоты, отпу с-
каемое через по_joghklv нагреZ нагревательного прибора, может быть определено по форм уле,
Дж
. (.5)
Как b^gh из (.5) , теплоZy нагрузка принципиально может регулироZlvky путем изменения
пяти параметроdhwnnbpb ента теплопередачи нагреZl_evguoijb[hjh K, площади dexq_ нной
по_joghklb нагреZ F, температуры греющего теплоносителя на oh^_  прибор τ 1, расхода
греющего теплоносителя Wг, длительности работы n. Практически тепловую нагрузку можно це н-
трально регули роZlvlhevdhiml_fbaf_g_gbyl_fi_jZlmju2 1 и расхода Wг. При этом надо иметь
иду, что hafh`guc^bZiZahgbaf_g_gby2 1 и Wг j_Zevguomkeh\byoh]jZgbq_gjy^hfh[klh я-
тельст При разнородной теплоhc нагрузке нижним пределом τ 1 яey_lky температура, тр ебу е-
мая для горячего h^hkgZ[`_gby (обычно 60 ° C). Верхний предел τ 1 определяется допустимым
даe_gb_f  подающей линии теплоhc сети из услоby неkdbiZgby h^u Верхний предел Wг
определяется располагаемым напором  ЦТП или на абонентском \h^_ и гидраe ическим сопр о-
тиe_gb_fZ[hg_glkdbo устаноhd Параметрами K, F и n можно пользоZlvky^ey изменения ра с-
хода теплоты, как правило, только при местном регулир оZgbb.
Если теплоносителем яey_lky пар, то, поскольку Wг = Wп = ∞, а τ 1 = = τ 2 = τ, ураg_gb_ (.5)
имеет b^ tn KF Q   2 2
τ τ 2 1 2 1 t t t      г 1 2 τ τ W Q  Gc W   
  г
2 1 1
5,0 1
2 τ
W KFn
t t Q 
  

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
11
, (.6)
где τ – температура конденсации пара, ° C.
Осноghc метод регулироZgby теплоhc нагрузки нагреZl_evguo приборо при использов а-
нии пара заключается  изменении температуры конденсации путем дросселироZgby или же в
изменении j_f_gbjZ[hluijb[hjZ n, т.е. работа пропусками. Оба метода регулироZgbyyляю т-
ся местными.
При использоZgbbоды aZисимости от способа ha^_cklия на среднюю разность темпер а-
тур и коэффициент теплопередачи принципиально hafh`gh использов ать три метода централ ь-
ного регулироZgbydZq_klенный, к оличест_ggucbdhebq_klенно -качественный.
При качественном методе, сохраняя постоянстh расходо h^u для систем отопления, изм е-
няют ее температуру на oh^_ тепловую сеть.
При количественном мет оде, сохраняя постоянстhl_fi_jZlmjul_iehghkbl_eygZходе l_ п-
ловую сеть, изм еняют его расход.
При количественно -качественном методе на входе l_ieh\mxk_lvbaf_gyxlbl_fi_jZlmjmb
расход теплон осителя.
Для жилых районо и предприятий, получающих те плоту из двухтрубных h^yguo тепловых
сетей, используется только качест_gguc метод централизоZggh]h регулироZgby отопительной
нагрузки. Количест_gguc или количест_ggh -качественный методы применяют для корректир о-
hqghc регулироdb различных b^h нагру зки  централ ьных теплоuo пунктах, на абонентских
\h^Zob теплообменных апп аратах.

6.5. Осноu]b^jZлического расчета систем теплоснабжения

Гидраebq_kdbcjZkq_lyляется одним из Z`g_crbojZa^_eh проектироZgbybwdkiemZl ации
теплоhck_lb.
При про ектироZgbb задачу гидраebq_kdh]hjZkq_lZходит:
1. определение диаметроljm[hijhодов;
2. определение падения даe_gby gZihjZ ;
3. определение даe_gbc gZihjh) jZaebqguolhqdZok_lb;
4. увязка k_o точек системы при статическом и динамическом режимах с цель ю обеспечения
допустимых даe_gbcblj ебуемых напоро\k_lbbZ[hg_glkdbokbkl_fZo.
В некоторых случаях может быть постаe_gZ также задача определения пропускной способн о-
сти трубопроh^h\ijbbaестном их ди аметре и заданной потере даe_gby.
Результаты ги драebq_kdh]hjZkq_lZ^Zxlbkoh^gucfZl_jbZe^eyj_r_gbyke_^mxsboaZ^Zq:
1. определения капиталоeh`_gbcjZkoh^Zf_lZeeZ ljm[ bhkghного объема работ по соор у-
жению теплоhck_lb;
2. устаноe_gbyoZjZdl_jbklbdpbjdmeypbhgguobih^iblhqguog асосоdhebq_klа насосо и
их размещения;
3. uykg_gby услоbc работы теплоhc сети и абонентских систем и u[hjZ схем присоедин е-
ния абонентских устаноhddl_ie оhck_lb;
4. u[hjZZторегуляторо^eyl_iehой сети и абонентских \h^h;
5. разработки режимоwdkiemZlZpbb.
Для про _^_gby]b^jZ\ebq_kdh]hjZkq_lZ^he`gu[ulvaZ^Zguko_fZbijhnbevl_iehой сети,
указаны разм ещение станции (или котельной) и потребителей и расчетные нагрузки.
Падение даe_gby трубопроh^_fh`_l[ulvij_^klZлено как сумма двух слагаемых: лине й-
ного па дения (Δ pл) и падения f_k тных сопротиe_gbyo  pм), Па
. (.7)
Гидраebq_kdb_ сопротиe_gby по длине трубопроh^Z (линейное падение даe_gby опред е-
ляются по формуле, Па
, (.8) 
 
    2
2 1 t t KFn Q м л p p p    ул л lR p  

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
12
где Rл – удельное падение даe ения, т.е. его падение на участке длиной 1 м, Па/м; lу – длина учас т-
ка трубопроh^Zf.
Удельное линейное падение даe_gbyhij_^_ey_lkyihmjZнению Дарси -Вейсбаха, Па/м
, (.9)
где тр – коэффициент гидраebq_kdh]h трения; dв – внут ренний диаметр трубопроh^Z м;  –
плотность теплонос ителя, кг/м 3; w – усредненная по сечению трубы скорость теплоносителя, м/с;
G – массоucjZkoh^l_iehghkbl_eyd]k.
Коэффициент гидраebq_kdh]hlj_gby тр заbkblhl режима течения потока и состояния в ну т-
ренней по_joghklb стенки трубы, через которую протекает поток (оно характеризуется отнош е-
нием экbалентной шерохоZlhklbkl_gdb э, мм, к gmlj_gg_fm^bZf_ljmljm[u dв, мм). Шер о-
хоZlhklvxljm[ugZau\Zxlыступы и нероghklbлияющие при турбулентном дb`_gbb`b д-
кости на линейные потери даe_gby В реальных трубах эти uklmiu и нероghklb различны по
форме, _ebqbg_bg_jZномерно распред елены по ее длине.
За экbалентную шерохоZlhklv Δ э услоgh принимают раghf_jgmx зернистую шерохов а-
тость, uklmiu которой имеют одинаковую форму и размеры, а потери даe_gby по длине такие
же, как и j_Zevguoljm[Zo<_ebqbgmwdиZe_glghcr_jhohатости стенок труб с учетом корр о-
зии рекомендуется принимать: для пар опроh^h – 0,2 мм; для h^yguol_iehых сетей – 0,5 мм;
для ко нденсатопроh^h – 1 мм.
Для теплопроh^h\gZjm`guok_l_coZjZdl_jgufyляется турбулентный режим дb`_gbyl_ п-
лоносителя.
При ReΔ э/dв ≤ 23 трубы считаются гидраebq_kdb гладкими. В этом случае ламинарный погр а-
ничный слой покрывает шерохоZlhklv стенок, т.е. толщина пограничного слоя больше Δэ и ги д-
раebq_kdh_khijhlbление обуслоebается только силами трения `b^dhklbbaZ\ исит от числа
Рейнольдса.
При ламинарном течении  гладких и шерохоZluo трубах коэффициент гидраebq_kdh]h тр е-
ния определя ется по формуле Пу азейля
. (.10)
Для гидраebq_kdb шерохоZluo труб при ReΔ э/dв ≥ 568, когда решающее ebygb_ на гидра -
лическое сопротиe ение по k_c длине трубопроh^Z оказывают силы трения жидкости о стенку
трубы, коэффициент гидр аebq_kdh]hlj_gbyaZисит только от относительной эквиZe_glghcr е-
рохоZlhklbbhij_^_ey_lkyihnhjfme_;ERbnjbgkhgZ
. (.11)
В переходной области гидраebq_kdbo сопротиe_gbc характеризующейся изменением ко м-
плекса ReΔ э/dв = 23 –568, рекомендуется формула А.Д. Альтшуля
. (.12)
Потери даe_gbyaZkq_lf_klguokhijhlbлений определяются по формуле, Па
, (.13)
где ξ – коэффициент местного сопротиe_gby показывающий, какую часть даe_gb я потерял п о-
ток за счет местного сопротиe_gby.
Местные потери даe_gbyfh`ghaZf_gblvwdиZe_glguf]b^jZлическим сопротиe_gb_fih
длине, если  ураg_gb_ (.8) f_klh lу подставить lэ – экbалентную длину местных сопротиe е-
ний, т.е. такую длину прямоли нейного трубопроh^Z линейные потери даe_gby  котором чи с-
ленно раguihl_jyf^Zления f_klguokhijhlbлениях. Сумма экbалентных длин k_of_k т-
ных сопротиe_gbcjZaf_s_gguogZ i-м участке определяется по форм уле, м 5в
2
тр
2
в тр л 8106,0 2
1
d
G w
d R      Re
64 тр  25,0
в
э тр 11,0 




   d 25,0
в
э тр Re
68 11,0 




     d 4в
2 2
м 8106,0 2 d
G w p    

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
13
, (.14)
а доля местных потерь на этом участке
. (.15)
Сумма падений даe_gbygZ i-м участке – линейного и f_klguokhijhlbлениях – определяе т-
ся по формуле
(.16)
Значения коэффициентоf_klgh]hkhijhlbления при_^_g ы в табл. .1.

6.6 . Порядок гидраebq_kdh]hjZkq_lZ

Расчетным участком раз_lленной сети принято называть трубопроh^ котором расход те п-
лоносителя не изменяется. Расчетный участок располагается, как праbeh между соседними о т-
_lлениями.
Иногда расчет ный участок приходится делить на дZbebg_kdhevdh_keb его пределах треб у-
ется изменить ди аметры труб.
В первую очередь гидраebq_kdbc расчет _^ml по участкам  напраe_gbb глаghc магистр а-
ли, соединяющей и сточник тепла с наиболее удаленным абонентом. В пароuo теплоuo сетях,
когда требуемое даe_gb_ пара у абоненто различно, неизбежно приходится сначала рассчит ы-
Zlvl_ljm[hijhоды, которые соединяют источник тепла с абонентом, требующим максимал ьное
даe_gb_iZjZ.

Таблица .1
Коэффициенты местных со протиe_gbc теплоuok_lyo

Характеристика местного сопротиe е-
ния =
Коэфф и-
циент ξ =
Характеристика местного с о-
протиe_gby =
Коэфф и-
циент ξ =
Отh^u: = = Тройники: = =
гладкие гнутые под у глом 90º: = = при разделении пот око: = =
при Rг/dв== 1 = 1,0 = для прямого прохода = 1,0 =
Rг/dв== 3 = 0,R = для от_l вления = 1,R =
Rг/dв== 4 = 0,3 = при слиянии п отоко: = =
Rг/dв=>=4= 0,1 –0,2 = для прямого прохода = 1,2 –1,8 =
со складками гн утые под углом 90º: = = для klj_qguoihl оков = 3,0 =
при Rг/dв== 3 = 0,8 = Арматура: = =
Rг/dв== 4 = 0,R = задb`dbghjfZevgu_ = 0,R =
сZjg ые, под у глом 90º: = = клапаны прохо дные = 4–8=
одношоgu_ = 0,85 –1,3 = клапаны с косым шпинд елем = 0,R –2,0 =
двухшоgu_ = 0,6 = обратные затhjuihоро т-
ные = 1,3 –3,0 =
трехшоgu_ = 0,R = обратные затhjuih^t_ м-
ные = 6,R –7,0 =
сZjgu_h^ghrh вные под углом, град: = = h^hhl^_e итель = 8–12=
60 = 0,7 = грязеbd = 4–10 =
40 = 0,3 = компенсатор сальник овый = 0,2 –0,3 =
30 = 0,2 = компенсатор heg истый = 2,R =
Пусть число участко\^hev]eZной магистрали раgh n, расчетные расходы теплоносителя G1,
G2, G3, … , G, а располагаемый перепад да влений h\k_ck_lb pc (рис. .9 ).    
тр
в э d li i
i i l
l a  э    . 1
1
э ул ул
л
м л м л у

 
   







      
i i i i
i
i i i i i
l l R a lR
p
p p p p p

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
14
Тогда для каждого участка можно записать
;
;
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
;
.
Таким образом, для определения диаметров труб можно записать ( n+1) ураg_gbc при числе
неиз_klguo 2 n (неизвестны Δ p1, Δ p2, …, Δ pn; d1, d2, …, dn). Для однозначного решения данной
системы ураg_gbc следует задаться оптимальным законом распределения даe_gbc по глаghc
магистрали.


Рис. .9. =Расчетная схема теплоhck_lb =
=
Обычно принимают, что даe_gb_доль глаghcfZ]bkljZebiZ^Z_ljZномерно, т.е. Rл = const ;
a1 = a2 = … = an = aср = const ;
тогда
,
откуда
. (.17)
В предZjbl_evguo расчетах, когда не из_klgu диаметры труб, доля потерь даe_gby  мес т-
ных сопротиe_gbyokih]j_rghklvxfh`_l[ulvhij еделена по формуле
. (.18)
где – Aa – коэффициент, м -0,19 ; ξ1 – сумма коэффициенто местных с опротиe_gbc на участке 1;
lу1 – длина участка 1, м; G1 – расход теплоносителя на участке 1, кг/с; Δ pу1 – падение даe_gbygZ
участке 1, Па;  – плотность теплоносит еля, кг/м 3.
Коэффициент Aa ра_g^eyiZjhijhодов Aa = 25,2 м -0,19 , для h^yguol_iehых с етей Aa = 21,4
м-0,19 , для конде нсатопроh^h\ Aa = 18,6 м -0,19 .
Перед гидраebq_kdbf расчетом необходимо: начертить  масштабе расчетную схему труб о-
проh^h\jZa^_eblv__gZmqZkldbhij_^_eblv^ebgumqZkldh и расчетные расходы теплоносит е-
ля.
Расчет uih лняют ^а этапа: предZjbl_evgucbijhерочный.
В предварительном расчете определяют:
1. по формуле (.18) – ориентироhqgh_agZq_gb_ aср;
2. значение удельного линейного падения даe_gbyihnhjfme_
;
3. по из_klguf расходам теплон осителя на участках G1, G2, …, Gn и Rл определяют диаметры
труб по формуле
. (.19)    1 у1 1 1 1 1ул 1у , , , 1      l G df a lR p    2 у2 2 2 2 2ул 2у , , , 1      l G df a lR p    n n n n n n n l G df a lR p      , , , 1 у в ул у       n
i i i a lR p 1 ул с 1      n
i il a R p 1у ср л с 1   
  n
i il a
p R
1у ср
с л
1 1у 1у
1

1 ср 15,1 l p
G
l A a a  
    у1 ср
1 л 1 l a
p R 
   19,0 л 38,0   R GA d i d i

06. ИСТОЧНИКИ и СИСТЕМЫ ТЕПЛОС НАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ и ЖКХ
15
В формуле (.19) коэффициент Ad ра_g для паропроh^h\ Ad = 0,414 м 0,0475 , для h^yguo
теплоuok_l_c Ad = 0,435 м 0,0475 , для конденсатопров одо Ad = 0,448 м 0,0475 .
В проверочном расчете уточняются гидраebq_kdb_ сопротиe_gby на k_o участках сети сл е-
дующим образом:
1. по ГОСТ или таблице располагаемого сортамента труб подбирают ближайший больший
gmlj_ggbc^bZf_ljdZ`^h]hmqZkldZ;
2. распола гая стандартными gmlj_ggbfb диаметрами труб, определяют фактические значения
удельных потерь даe_gbyih^e ине при помощи формулы
. (.20)
В формуле (.20) коэффициент AR ра_g^eyiZjhijhодов AR = 10,6∙10 -3 м0,25 , для h^ яных
теплоuok_l_c AR = 13,3∙10 -3 м0,25 , для конденсатопров одо AR = 15,92∙10 -3 м0,25 ;
3. При необходимости определяют скорости теплоносителя на уч астках;
4. по формуле (.14) определяют экbалентные длины местных сопротиe_gbc на расчетных
участках lэi;
5. по формуле (.16) uqbkeyxlihegu_ihl_jb^Zления на участках сети Δ pуi;
6. определяют суммарные гидраebq_kdb_ сопротиe_gby для k_o участко расчетной магис т-
рали, которые сра вниZxlkjZkiheZ]Z_fuf ней перепадом даe_gbc.
Расчет считается удоe_lо рительным, если гидраebq_kdb_khijhlbления не преurZxljZ с-
полагаемый перепад даe_gbc и отличаются от него не более чем на 10 %. В этом случае расче т-
ный расход теплоносителя будет обеспечен с ошибкой не более +3,5%. Диаметры труб от_lл е-
ний рассчитываю т lZdhc`_ihke_^hательности.


ЛИТЕРАТУРА
1. Трубаев, П.А. Системы энергоснабжения промышленных предприятий: учеб. пособие / П.А.
Трубае:<=m[Zj_, Б.М. Гришко. – Белгород: Изд -h;=LM;BWB – 199 с.
 25,5 2 л i i R i d GA R  
X